精餾塔設計評述（精餾塔設計評述和收獲）

大家好！今天讓創(chuàng)意嶺的小編來大家介紹下關(guān)于精餾塔設計評述的問題，以下是小編對此問題的歸納整理，讓我們一起來看看吧。

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本文目錄:

• 1、48000噸/年乙醇-水精餾塔的設計

• 2、間歇精餾的重要性？對間歇精餾塔作設計的重要意義？

• 3、年產(chǎn)7萬噸和年產(chǎn)8萬噸的酒精精餾塔，在設計上面有什么具體的差別？

• 4、化工原理精餾塔設計到底怎么做啊 把步驟發(fā)下啦~謝謝

一、48000噸/年乙醇-水精餾塔的設計

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一般的物化書籍都有乙醇-水的二元相圖，對照著看就有

二、間歇精餾的重要性？對間歇精餾塔作設計的重要意義？

間歇精餾又稱分批精餾，全部待分離物料一次加入蒸餾釜中，精餾時，蒸餾釜加熱，使之沸騰，塔頂蒸出的蒸氣經(jīng)冷凝后，一部分作為塔頂產(chǎn)品，另一部分作為回流送回塔內(nèi)；操作終了時，殘液一次從釜內(nèi)排出，然后再進行下一批物料的精餾操作。

一般間歇精餾生產(chǎn)能力較低，切分離的物科濃度前后差異較大。類似白酒生產(chǎn)中的成品分離。

間歇精餾有以下特點：

(1)釜中液體的組成隨精餾的進行而不斷降低，塔內(nèi)操作參數(shù)(如溫度、濃度)也隨時間變化，因此間歇精餾屬于不穩(wěn)定操作過程。

(2)間歇精餾塔只有精餾段。

(3)塔頂產(chǎn)品組成隨操作方式而異。

間歇精餾的操作方式主要有以下兩種：其一是餾出液組成恒定時的間歇精餾操作，即餾出液組成保持桓定，而相應的回流比不斷的增大；其二是回流比恒定時的間歇精餾操 作，及回流比保持恒定，而對應的餾出液組成逐漸降低。

三、年產(chǎn)7萬噸和年產(chǎn)8萬噸的酒精精餾塔，在設計上面有什么具體的差別？

乙醇-水精餾塔設計系統(tǒng)進料:25oC處理量:25,000噸/年進料濃度:28%乙醇(質(zhì)量)處理要求:塔頂乙醇濃度?94%(質(zhì)量)塔底乙醇濃度?0.1%(質(zhì)量)塔頂壓強:4kPa(表壓)進料狀態(tài):泡點進料回流比:1.7Rmin冷卻水溫:25oC加熱蒸汽:0.2MPa(表壓)設備形式:篩板塔年工作時:7200小時年工作日:300天(連續(xù)操作)一、前言乙醇(C2H5OH),俗名酒精,是基本的工業(yè)原料之一,與酸堿并重,它作為再...生能源猶為受人們的重視。工業(yè)上常用發(fā)酵法(C6H10O5)n和乙烯水化法制取乙醇。乙醇有相當廣泛的用途,除用作燃料,制造飲料和香精外,也是一種重要的有機化工原料,如用乙醇制造乙酸、***等;乙醇又是一

四、化工原理精餾塔設計到底怎么做啊 把步驟發(fā)下啦~謝謝

例子

篩 板 式 精 餾 塔 設 計 報 告

一、設計任務：

要精餾分離的混合物為：苯-甲苯

原料液組成為 xf= 54.1200 %(摩爾)

塔頂產(chǎn)品產(chǎn)量 D = 108.20 kmol/h (每小時 108.20千摩爾)

塔頂產(chǎn)品組成 xd= 95.7300 %(摩爾)

塔底殘液組成 xw= 3.5200 %(摩爾)(以間接蒸汽加熱計)

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二、物料衡算：

設計者選取的D、Xd、Xf、Xw見以上“設計任務”

可計算出：

若按間接蒸汽加熱計, 則由以下物料平衡關(guān)系式：

F = D + W

FXf= DXd+WXw

可計算得：

原料液量 F = 197.18 kmol/h

塔底產(chǎn)品產(chǎn)量 W = 88.98 kmol/h

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三、塔板數(shù)的確定:

設計時選?。?/p>

實際回流比是最小回流比的 1.60倍，進料液相分率q= 1.00，

此時，最小回流比 Rmin= 1.02

實際回流比 R= 1.60* 1.02= 1.63

理論板數(shù)N =12.4, 其中，精餾段N1 = 5.2, 提餾段N2 = 7.3

由平均黏度、相對揮發(fā)度μav, αav, 可算得全塔效率 Et = 0.5946

實際板數(shù)Ne= 22, 其中，精餾段Ne1= 9, 提餾段Ne2= 13

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四、塔徑的確定：

可由板間距 Ht 和 (Vl/Vg)(ρl/ρg)^0.5

確定氣液負荷參數(shù)C, 從而求得液泛氣速Uf=C ?[(ρl-ρg)/ ρg]^0.5,

最后根據(jù)塔內(nèi)氣體流通面積A=Vg/U=Vg/[(0.6---0.9)Uf]估算塔徑D, 再圓整之。

按精餾段首、末板，提餾段首、末板算得的塔徑分別為：

1.620米、1.663米， 1.731米、1.807米

程序自動圓整（或手工強行調(diào)整）后的塔徑為：

---1800.0毫米，即 1.800米---

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五、塔板和降液管結(jié)構(gòu)設計:

堰長與塔徑之比Lw/D= 0.70

堰長 Lw= 1 mm

塔徑 D = 1800 mm

安定區(qū)寬度 Ws= 75 mm

開孔區(qū)至塔壁距離Wc= 50 mm

孔徑 do= 5 mm

孔中心距 t = 15 mm

堰高 hw= 50 mm

降液管底隙高度 hd'= 40 mm

塔板厚度 tp= 4 mm

板間距 Ht= 450 mm

以上為選定[調(diào)整]值； 以下為計算值：

計算孔數(shù) n= 9111

塔截面積 A= 2544690 mm^2

降液管截面積 Ad= 223155 mm^2

有效截面積 An= 2321535 mm^2

工作區(qū)面積 Aa= 2098380 mm^2

開孔區(qū)面積 Aa'= 1775172 mm^2

總開孔面積 Ao= 178898 mm^2

Ad/A= 0.0877

An/A= 0.8246

Ao/Aa'= 0.1008

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六、流體力學校核:

精餾段首板：

單板壓降 ΔHt=ho+he=ho+β(hw+how)= 0.08m清液柱

要求各板總壓降 ∑(ΔHt)<0.3 atm

堰上液頭how=0.0028Fw(Vl'/Lw)^(2/3)=0.01645m

為流動穩(wěn)定，要求how>0.006m, 如實在達不到此要求則用齒形堰。

液沫夾帶率 ψ=0.0611

要求，ψ〈0.1 (0.15)

降液管內(nèi)泡沫層高度Hd'=ΔHt+(hw+how)+hd= 0.30m

要求 Hd'<Ht+hw, 否則降液管發(fā)生液泛

液體在降液管內(nèi)平均停留時間τ=Hd*Ad/Vl= 7.02秒

要求， τ> 3 至 5 秒, 以防止氣體隨液體帶入下層塔板

實際孔速與漏液時孔速之比Uo/Uomin=12.87/ 6.87=1.873

Uo必須大于Uo（即比值>1）。要求該比值最好 > 1.5,以免漏液過量

精餾段末板：

單板壓降(氣體) ΔHt= 0.09m清液柱

要求各板總壓降 ∑(ΔHt)<0.3 atm

堰上液層高度 how=0.01740m

為流動穩(wěn)定，要求how>0.006m, 如實在達不到此要求則用齒形堰。

液沫夾帶率 ψ=0.0737

要求，ψ〈0.1 (0.15)

降液管泡沫層高度 Hd'= 0.31m

要求 Hd'<Ht+hw, 否則降液管發(fā)生液泛

液體在降液管內(nèi)停留時間 τ= 6.69秒

要求， τ> 3 至 5 秒, 以防止氣體隨液體帶入下層塔板

孔速與漏液孔速之比Uo/Uomin=13.21/ 6.81=1.939

要求該比值最好 > 1.5, 否則可導致漏液過量

提餾段首板：

單板壓降(氣體) ΔHt= 0.10m清液柱

要求各板總壓降 ∑(ΔHt)<0.3 atm

堰上液層高度 how=0.02945m

為流動穩(wěn)定，要求how>0.006m, 如實在達不到此要求則用齒形堰。

液沫夾帶率 ψ=0.0439

要求，ψ〈0.1 (0.15)

降液管泡沫層高度 Hd'= 0.36m

要求 Hd'<Ht+hw, 否則降液管發(fā)生液泛

液體在降液管內(nèi)停留時間 τ= 3.62秒

要求， τ> 3 至 5 秒, 以防止氣體隨液體帶入下層塔板

孔速與漏液孔速之比Uo/Uomin=13.28/ 7.20=1.845

要求該比值最好 > 1.5, 否則可導致漏液過量

提餾段末板：

單板壓降(氣體) ΔHt= 0.10m清液柱

要求各板總壓降 ∑(ΔHt)<0.3 atm

堰上液層高度 how=0.03107m

為流動穩(wěn)定，要求how>0.006m, 如實在達不到此要求則用齒形堰。

液沫夾帶率 ψ=0.0542

要求，ψ〈0.1 (0.15)

降液管泡沫層高度 Hd'= 0.39m

要求 Hd'<Ht+hw, 否則降液管發(fā)生液泛

液體在降液管內(nèi)停留時間 τ= 3.55秒

要求， τ> 3 至 5 秒, 以防止氣體隨液體帶入下層塔板

孔速與漏液孔速之比Uo/Uomin=13.80/ 7.04=1.960

要求該比值 最好 > 1.5, 否則可導致漏液過量

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七、塔高：

塔高約11.7米

以上就是關(guān)于精餾塔設計評述相關(guān)問題的回答。希望能幫到你，如有更多相關(guān)問題，您也可以聯(lián)系我們的客服進行咨詢，客服也會為您講解更多精彩的知識和內(nèi)容。

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